Fortësia e tunxhit L63 pas pjekjes. Trajtimi termik i lidhjeve me ngjyra. Bukëpjekësi shkrihet në shtëpi: hap pas hapi, video

TUNX

Tunxhet janë lidhjet më të zakonshme me bazë bakri. Një listë përmbledhëse e bronzeve standarde sipas GOST 15527 dhe analogëve të tyre të huaj është dhënë në tabelë. 1.

Diagrami i gjendjes së lidhjes bakër-zink është paraqitur në Fig. 1

Dhe ndryshimet në temperaturën e avullimit, shkrirjes dhe derdhjes së lidhjeve bakër-zink në varësi të përmbajtjes së zinkut tregohen në Fig. 2.

Ndryshimi i modulit normal elastik të lidhjeve bakër-zink në varësi të përmbajtjes së zinkut - Fig. 3.

Parametrat bazë të fazave ndërmetalike të lidhjeve të sistemit Cu-Zn janë dhënë në tabelë. 2.

Gjatë kalimit nga një fazë β e çrregullt në një të renditur β '-faza në intervalin e specifikuar të temperaturës ka një ulje të koeficientit të difuzionit të ndërsjellë dhe shkallës së rritjes së fazës. Energjia e aktivizimit të difuzionit të ndërsjellë në fazën β' rritet, dhe në fazën β zvogëlohet me rritjen e përqendrimit të zinkut, ndërsa ajoafërsisht 1.5 herë më i madh në fazën β' sesa në fazën β. Koeficientët e pjesshëm të difuzionit atomik Zn 2 herë më shumë se atomet e Cu në fazën β të çrregullt dhe pothuajse përputhen me fazën β' të renditur.

Tunxhët e thjeshtë që kanë një përbërje fazore kanë aplikim praktik α, α + β, β dhe β + γ .

Përbërja kimike e tunxhit të përpunuar me presion, sipas standardeve vendase, jepet në shtojcë. 1.

Tunxh i thjeshtë

Tunxh i thjeshtë, në varësi të përbërjes fazore, ndahet në dy lloje: njëfazor α (deri në 33% Zn) dhe dyfazore α + β (mbi 33% Zn).

Në tunxhet njëfazore, në të cilat përmbajtja e zinkut është afër kufirit të ngopjes, sasi të vogla të fazës β ndonjëherë janë të pranishme si rezultat i proceseve të ngadalta të difuzionit. Megjithatë, përfshirjet e fazës /3, të vërejtura në sasi shumë të vogla, nuk kanë një efekt të dukshëm në vetitë α - bronzi. Kështu, edhe pse këta tunxhë kanë strukturë dyfazore, për nga vetitë e tyre fizike, mekanike dhe teknologjike këshillohet klasifikimi i tyre si tunxhi njëfazor.

Përpunimi me presion i tunxhit të thjeshtë

njëfazor (A)bronzi gjatë deformimit të nxehtë është shumë i ndjeshëm ndaj përmbajtjes së papastërtive, veçanërisht atyre të shkrirë ( Bi, Pb ). Bismuti në aliazh mund të ndahet përgjatë kufijve, kështu që edhe një shtresë monoatomike e tij mund të shkaktojë brishtësinë e kuqe në tunxhet njëfazore me përmbajtje të lartë zinku. Përpunueshmëria α - Kur bronzi është i nxehtë, ai përkeqësohet me rritjen e përmbajtjes së zinkut. Kur është i ftohtë, bronzi njëfazor mund të përpunohet mirë.

dyfazoreα + β - tunxhet përpunohen në gjendje të nxehtë më mirë se ato njëfazore për shkak të pranisë së plastikës së lartë në temperatura të larta β -fazat dhe janë më pak të ndjeshme ndaj papastërtive. Megjithatë, ato janë të ndjeshme ndaj temperaturës dhe kushteve të shpejtësisë së ftohjes. Për këtë arsye, një strukturë jo uniforme vërehet shpesh në gjysëmfabrikat me presim të nxehtë. Për shembull, pjesa e përparme e një shufre (shiriti ose gypi) ka një strukturë kryesisht të imët si gjilpërë dhe veti të larta mekanike në fundin e pasmë të shufrës, si rezultat i ftohjes, struktura është e grimcuar dhe ka veti mekanike të reduktuara; .

Në gjendje të ftohtë, tunxhi dyfazor përpunohet më keq se bronzi njëfazor. Plasticiteti i tyre në gjendje të ftohtë varet nga struktura. Nëse α -faza ndodhet në sfondin kryesor të kristaleve β -fazat në formë gjilpërash të holla, më pas përmirësohet punueshmëria e tunxhit dyfazor në gjendje të ftohtë.

Efekti i përmbajtjes së zinkut në tunxh në gamën e temperaturës së trajtimit me presion të nxehtë është treguar në Fig. 4.

Në tunxh, në intervalin e temperaturës 200-600°C, në varësi të përbërjes fazore dhe përmbajtjes së zinkut, vërehet një zonë me duktilitet të reduktuar.

Kur petëzimi i ftohtë, vizatimi dhe stampimi i thellë i tunxhit, pavarësisht nga përbërja e tyre fazore, preferohet një strukturë me madhësi kokrriza jo më shumë se 0,05 mm.

Shkalla totale e deformimit të ftohtë të tunxhit të thjeshtë përcaktohet nga një kufi i caktuar, mbi të cilin duktiliteti bie ndjeshëm. Ky kufi i deformimit total të ftohtë të lejueshëm, i cili zvogëlohet me rritjen e përmbajtjes së zinkut, përcaktohet për çdo markë bronzi.

Nëse supozojmë duktilitetin më të lartë të nxehtësisë në rajonin homogjen β -fazë, dhe në temperaturë dhome në rajon α -faza për 100%, atëherë punueshmëria e tunxhit me presion mund të vlerësohet në mënyrë sasiore ( tabela. 3).

Vlerësime të tilla të punueshmërisë së metaleve dhe lidhjeve nga presioni dhe karakteristikat e tjera teknologjike përdoren shpesh në praktikën e huaj.

Trajtimi termik i tunxhit të thjeshtë. Llojet kryesore të trajtimit termik të bronzit të thjeshtë janë pjekja e rikristalizimit dhe pjekja për të lehtësuar streset e brendshme. Procesi i rikristalizimit të tunxhit përcaktohet nga përmbajtja e zinkut dhe përbërja fazore.

Temperatura e fillimit të rikristalizimit α -tunxh zvogëlohet me rritjen e përmbajtjes së zinkut. Rikristalizimi α -faza në tunxh dyfazor shumë të deformuar fillon në 300°C. Në këto kushte, faza β mbetet e pandryshuar dhe rikristalizimi i saj fillon në një temperaturë më të lartë. Prandaj, kur zgjidhni temperaturën e pjekjes për të marrë strukturën optimale, është e nevojshme të merret parasysh kjo veçori e tunxhit dyfazor.

Madhësitë e kokrrizave të tunxhit njëfazor përcaktohen sipas standardeve të mikrostrukturës (GOST 5362).

Kur produktet gjysëm të gatshme prej bronzi pjeken në një atmosferë ajri ose oksiduese, në sipërfaqen e tyre formohen njolla - produkte oksidimi që janë të vështira për t'u hequr gjatë gdhendjes. Ulja e presionit të pjesshëm të oksigjenit (pjekja me vakum) parandalon ngjyrosjen, por paraqet rrezikun e dezincifikimit. Prandaj, rekomandohet të kryhet pjekja në një temperaturë minimale dhe në një atmosferë mbrojtëse. Në kushtet e prodhimit, njollat ​​më të vështira për t'u shmangur janë tunxhet që përmbajnë 37-40% zink.

Përpunueshmëria e bronzit të thjeshtë me prerje. Përpunueshmëria e bronzit me prerje (tornim, bluarje, planifikim, bluarje) varet nga përbërja fazore e bronzit. Gjatë prerjes së tunxhit njëfazor, patate të skuqura janë të gjata. dyfazore ( A + β ) tunxhet përpunohen më mirë se njëfazor α - bronzi. Ndërsa përmbajtja e /3-fazës rritet, çipat bëhen më të brishtë dhe më të shkurtër. Një vlerësim sasior i përpunimit të bronzit të thjeshtë me prerje përcaktohet duke krahasuar me bronzin LS63-3, përpunueshmëria e të cilit merret si 100%. njëfazor α -tunxhet janë shumë të lëmuara, ato dyfazore janë disi më keq. Përpunueshmëria e bronzit me prerje dhe lustrim është dhënë në tabela. 4.

Saldimi dhe saldimi i l të thjeshtë atuney. Tunxhi i thjeshtë është shumë i lehtë për t'u bashkuar me saldime të buta. Para saldimit të butë, sipërfaqja pastrohet ose me bluarje ose me gdhendje me acid. Preferohet të përdoren lidhjet që përmbajnë 60% kallaj si saldim. Përmbajtja e antimonit në saldim për shkak të afinitetit të fortë ndaj zinkut nuk duhet të jetë më shumë se 0,25-0,5%. Saldimi i butë preferohet të kryhet me flukse kloride.

njëfazorα -tunxhet gjithashtu mund të bashkohen lehtësisht duke bashkuar me saldime të forta, duke përfshirë argjendin, dyfazor A + β - disi më keq.

Saldimet bakër-fosfor janë vetë rrjedhëse, kështu që bashkimi i bronzit me këto lidhëse kryhet pa flukse. Kur bashkohen me saldime të tjera të forta, duhet të përdoren flukse të përshtatshme.

Përmbajtja e plumbit në saldimet e forta është e kufizuar në 0.5%.

Vlerësimi sasior i saldueshmërisë së tunxhit të thjeshtë,%: njëfazoreα - tunxh (kodi i butë) - 100%, njëfazoreα - tunxh (bashkim të fortë) - 100%, dyfazoreα+ β - tunxh (kodi i butë) - 100%, dyfazoreα+ β - tunxh (kolida të forta) - 75%.

Saldueshmëria e bronzit të thjeshtë është disi më e keqe se saldueshmëria. Vlerësimi i përgjithshëm sasior i saldueshmërisë së bronzit -75% krahasuar me bakrin pa oksigjen, i marrë si 100%. Llojet e mëposhtme të saldimit përdoren për bashkimin e bronzit: hark me elektrodë karboni, hark me elektrodë harxhuese, hark me elektrodë tungsteni (jo harxhuese) në një mjedis mbrojtës (gaz inert), hark me elektrodë harxhuese në inert mjedis gazi, oksigjen-acetileni, kontakt elektrik (pika) , rul, prapanicë).

Përmbajtja e tunxhit 20% Zn nuk i përshtatet mirë saldimit me rezistencë elektrike, çakmak - tunxh me 40% Zn . Përmbajtja e lartë e zinkut në tunxhet dyfazore e bën saldimin me hark të vështirë për shkak të avullimit të tij. Prandaj, materialet mbushëse të përdorura në saldimin me hark duhet të përmbajnë sasi relativisht të vogla zinku. Tunxhet që përmbajnë më shumë se 0.5% Pb zakonisht janë të vështira për t'u salduar. Për të përmirësuar lagueshmërinë e metalit gjatë procesit të saldimit, është e nevojshme ngrohja paraprake në një temperaturë prej 260 ° C, veçanërisht për bronzin me përmbajtje të lartë bakri. Saldimi me elektrodë karboni i tunxhit që përmban 15-30%, Zn , bëhet më së miri duke përdorur shufra mbushëse (tel) të bëra nga aliazh Cu + 3% Si . Për saldimet me një kalim, mund të përdoren shufra bakri (tela) të lidhura me një sasi të vogël kallaji; për saldimet me shumë kalime është më mirë të përdorni shufra aliazh Cu + 3% Si.

Tunxh që përmbajnë më shumë se 30% Zn , mund të saldohet me elektrodë karboni me shufra mbushëse (tel) prej bronzi Cu + 40% Zn ose Cu + 3% Si . Për të përmirësuar cilësinë e saldimit, është e nevojshme të ngrohni paraprakisht metalin në një temperaturë prej 210°C. Teli ose shufrat prej bronzi kallaj-fosfor ose bronz alumini përdoren si elektroda harxhuese.

Saldimi me hark i bronzit me një elektrodë tungsteni në një mjedis gazi inert është i ndërlikuar nga lëshimi i avujve të oksidit të zinkut, të cilët shtypin veprimin e harkut. Prandaj, saldimi duhet të kryhet me shpejtësi të lartë.

Saldimi me oksigjen-acetilen jep rezultate të mira. Për saldimin e tunxhit me përmbajtje 15-30% Zn është e nevojshme të përdoren shufra mbushëse (tela) të bëra prej aliazhi Cu + 1,5% Si. Nësekushtet e funksionimit të produkteve të gatshme nuk shkaktojnë korrozion lokal (dezincifikimi), ju mund të përdorni bronz me 40% Zn (L60). Për saldimin e tunxhit që përmbajnë më shumë se 30% Zn një aliazh përdoret si material mbushës Cu + 3% Si.

Ndikimi i papastërtive në vetitë e tunxhit të thjeshtë. Papastërtitë nuk kanë një ndikim të rëndësishëm në vetitë mekanike, fizike (me përjashtim të hekurit, i cili në një përmbajtje prej > 3.0% ndryshon vetitë magnetike të tunxhit) dhe kimike të tunxhit të thjeshtë, por ndikojnë dukshëm në karakteristikat e tyre teknologjike. Gjatë trajtimit me presion të nxehtë, tunxhët njëfazor janë veçanërisht të ndjeshëm ndaj papastërtive me shkrirje të ulët.

Cilësia e produkteve të marra nga bronzi me stampim të thellë varet nga pastërtia e lidhjes, prandaj, në tunxhet e thjeshta të destinuara për stampim të thellë, përmbajtja e papastërtive duhet të jetë minimale.

Ndikimi i papastërtive në cilësinë e produkteve gjysëm të gatshme prej bronzi:

alumini përkeqëson cilësinë e derdhjes, duke shkaktuar shkumë në kallëp; bismuti shkakton brishtësinë e nxehtë të tunxhit, veçanërisht ato njëfazore; hekuri e ndërlikon procesin e rikristalizimit;

silikonpërmirëson proceset e saldimit dhe saldimit, rrit rezistencën ndaj korrozionit; nikeli rrit temperaturën në të cilën fillon rikristalizimi;

plumbishkakton brishtësinë e nxehtë të bronzit, veçanërisht tunxhet njëfazore që përmbajnë zink në intervalin 30-33%;

antimonindikon negativisht në punueshmërinë e tunxhit me presion. Mikroaditivët e antimonit (<0,1 %) к двухфазным латуням частично локализуют коррозию, связанную с обесцинкованием;

arsenikudëmton duktilitetin e tunxhit si rezultat i lëshimit të fazave të brishta në përqendrime mbi kufirin e tretshmërisë së tij: në tunxh në gjendje të ngurtë (>0.1%). Aditivët e arsenikut në sasi të vogla (< 0,04%) предохраняют латуни от коррозионного растрески­вания и обесцинкования при контакте с морской водой;

fosforit rafinon strukturën në gjendje të derdhur dhe parandalon plasaritjen kur nxehet, përshpejton rritjen e kokrrave gjatë rikristalizimit; zvogëlon korrozionin e lidhur me dezincifikimin; nuk rekomandohet si një agjent deoksidues për lidhjet bakër-zink;

kallajzvogëlon duktilitetin e tunxhit dhe mund të shkaktojë çarje nga nxehtësia nëse përmbajtja e hekurit është > 0.05%.

Modifikimi i tunxhit kryhet duke futur në shkrirje:

shtesat e elementeve që formojnë komponime zjarrduruese, të cilat, nëse janë konsistente strukturore, do të shërbejnë si qendra kristalizimi;

metale aktive sipërfaqësore, të cilat, duke u përqendruar në faqet e kristaleve të sapolindura, ngadalësojnë rritjen e tyre.

Elementë të tillë si hekuri, nikeli, mangani, kallaji, ittriumi, kalciumi, bor dhe misch metal përdoren si modifikues në tunxh.

Karakteristikat e korrozionit të tunxhit. Tunxhet kanë rezistencë të kënaqshme ndaj atmosferave industriale, detare dhe rurale. Ata zbehen në ajër. Efekt gërryes në bronzi që përmbajnë >15% zinku, shkaktohen nga dioksidi i karbonit dhe halogjenet.

Tunxhet që përmbajnë <15% Zn , për sa i përket rezistencës së tyre ndaj korrozionit janë afër bakrit të pastërtisë industriale.

Nën ndikimin e acideve oksiduese, bronzi gërryhet intensivisht. Përqendrimi kufizues i acidit nitrik në të cilin nuk vërehet korrozioni i dukshëm është 0.1% (nga pesha). Acidi sulfurik vepron më pak në mënyrë agresive në bronz, megjithatë, në prani të kripërave oksiduese K. 2 SG 2 RRETH 7 Dhe Fe 2 (S0 4) 3shkalla e korrozionit rritet 200-250 herë. Nga acidet jooksiduese, acidi klorhidrik ka efektin më gërryes.

Rezistenca ndaj korrozionit të bronzit ndaj shumicës së acideve që nuk kanë aftësi oksiduese është e kënaqshme. Tunxh është gjithashtu rezistent ndaj solucioneve alkaline të holluara të nxehta dhe të ftohta (me përjashtim të solucioneve të amoniakut) dhe zgjidhjeve të kripës neutrale të koncentruara të ftohta. Tunxhet janë inerte ndaj lumit dhe ujit të kripur. Kur bie në kontakt me ujin e lumit që përmban sasi të vogla të acidit sulfurik, ose në ujin e detit, bronzi i thjeshtë gërryhet dukshëm. Shkalla e korrozionit varet nga temperatura, përqendrimi, shkalla e ndotjes dhe shpejtësia e rrjedhjes rreth sipërfaqes së metalit. Tunxhet kanë rezistencë të mirë korrozioni ndaj tokës dhe janë neutrale ndaj produkteve ushqimore. Shkalla e korrozionit të tunxhit në tokë varion nga 0,0005 mm/vit (në tokë shkrifët me pH 5,7) deri në 0,075 mm/vit (në tokën e hirit me pH 7,6).

Gazrat e thatë - fluori, bromi, klori, kloruri i hidrogjenit, fluori i hidrogjenit, dioksidi i karbonit, karboni dhe oksidet e azotit në një temperaturë prej 20 ° C dhe më poshtë nuk kanë praktikisht asnjë efekt në bronz, megjithatë, në prani të lagështisë, efekti i halogjenëve në bronz rritet ndjeshëm; dioksidi i squfurit shkakton korrozion të bronzit kur përqendrimi i tij në ajër është 1% dhe lagështia e ajrit > 70%; Sulfidi i hidrogjenit ka një efekt të rëndësishëm në bronz në të gjitha kushtet, por bronzi që përmban Zn > 30% më rezistent se bronzi me përmbajtje të ulët zinku.

Përbërjet organike të fluoruara, të tilla si freoni, praktikisht nuk kanë asnjë efekt në tunxh.

Në avull të lagësht të ngopur me shpejtësi të lartë (rreth 1000 m 3 / c ) vërehet korrozioni me gropë, kështu që bronzi nuk përdoret për avull të mbinxehur.

Rezistenca ndaj korrozionit të tunxhit në mjedise të ndryshme është dhënë në tabela. 5.

Në ujërat e minierës, veçanërisht nëse ka Fe2(SO4 ) 3 bronzi është shumë i gërryer. Kripërat e fluorit të pranishme në ujë kanë një efekt të dobët në bronz, kripërat e klorurit kanë një efekt më të fortë dhe kripërat e jodit kanë një efekt shumë të fortë.

Tunxh, përveç korrozionit të përgjithshëm, i nënshtrohet edhe llojeve të veçanta të korrozionit: zinku dhe plasaritja "sezonale".

Dezincifikimi është një formë e veçantë e korrozionit në të cilën një zgjidhje e ngurtë e zinkut tretet në bakër dhe bakri depozitohet elektrokimikisht në vendet e katodës. Produktet e korrozionit të zinkut mund të hiqen ose mbahen në formën e një filmi oksidi. Zgjidhja në të cilën bronzi dezincifikuar zakonisht përmban më shumë zink sesa bakër.

Si rezultat i dezincifikimit, bronzi bëhet poroz, njolla të kuqërremta shfaqen në sipërfaqe dhe vetitë mekanike përkeqësohen. Dezincifikimi vërehet kur bronzi bie në kontakt me media përçuese elektrike (tretësira acide dhe alkaline) dhe manifestohet në dy forma: të vazhdueshme dhe lokale. Procesi i dezincifikimit intensifikohet me rritjen e përmbajtjes së zinkut, si dhe me rritjen e temperaturës dhe ajrimit. tunxh njëfazor që përmban >15% Zn , i nënshtrohen dezincifikimit në tretësirat acidike (nitratet, sulfatet, kloruret, kripërat e amonit dhe cianidet). Në tunxhet dyfazore, procesi i dezincifikimit është rritur dukshëm dhe mund të ndodhë edhe në media ujore. Më e pambrojtura është faza β.

Shtesat e vogla të arsenikut, fosforit dhe antimonit lokalizojnë pjesërisht korrozionin që lidhet me dezincifikimin. Arseniku dhe antimoni mbrojnë kryesisht nga dezincifikimiα -faza.

Plasaritje "sezonale" ose ndërkokrrizore vërehet në tunxh si pasojë e ekspozimit ndaj agjentëve gërryes në prani të sforcimeve në tërheqje. Agjentët gërryes përfshijnë: avujt ose tretësirat e amoniakut, kondensatat me gazrat e dioksidit të squfurit, anhidritin e lagësht sulfurik, tretësirat e kripërave të merkurit, aminet e ndryshme, përbërësit e tretësirave të gravurës, dioksidin e karbonit të lagësht. Nëse atmosfera përmban gjurmë amoniaku, dioksid karboni të lagësht, dioksid squfuri dhe agjentë të tjerë gërryes, atëherë plasaritja "sezonale" ndodh kur luhatjet e temperaturës rezultojnë në kondensimin e agjentëve gërryes në sipërfaqen e pjesëve.

Tunxhët që përmbajnë deri në 7% zink janë pak të ndjeshëm ndaj plasaritjes "sezonale" Në tunxhët që përmbajnë nga 10 deri në 20% zink, nuk vërehet plasaritje ndërkokrrizore nëse sforcimet e brendshme në tërheqje nuk i kalojnë 60 MPa. Zn , pësojnë plasaritje korrozioni vetëm në një gjendje të deformuar të ftohtë në një zgjidhje ujore të amoniakut. Tunxhet njëfazore me një përqendrim zinku afër kufirit të ngopjes dhe tunxhet dyfazorë janë më të prirur ndaj plasaritjeve nga korrozioni. Ato janë rezistente ndaj plasaritjeve sezonale vetëm në prani të sforcimeve në tërheqje< 10 МПа.

Tendenca ndaj plasaritjes së korrozionit të lidhjeve bakër-zink në avujt e amoniakut është paraqitur në Fig. 5.

Për të parandaluar plasaritjen nga korrozioni i tunxhit, është e nevojshme të përdoret pjekja në temperaturë të ulët dhe t'i mbroni ato nga oksidimi gjatë ruajtjes. Për të lehtësuar streset e brendshme, kryhet pjekja para rikristalizimit.

Për të mbrojtur bronzin nga oksidimi, rekomandohet pasivizimi i tyre në mjediset e mëposhtme: një tretësirë ​​ujore pak acide që përmban rreth 6% anhidrid krom dhe 0,2% acid sulfurik; tretësirë ​​ujore që përmban 5 % krom dhe 2% krom alum.

Tunxh mbrohet gjithashtu duke përdorur frenuesit e korrozionit, për shembull, benzotriazol ose toluenetriazole. Benzotriazoli formon një film në sipërfaqe (< 5 нм), которая предохраняет латуни от коррозии в водных средах, различных атмосферах и других агентах. Коррозионные ингибиторы могут быть введены в состав лаков и защитной оберточной бумаги.

Në rastin e korrozionit elektrokimik, bronzi, kur është në kontakt me metale dhe lidhje të ndryshme, manifestohet në dy mënyra: në disa raste si një anodë, në të tjera si një katodë ( tabela 6 ).

Kur bronzi bie në kontakt me argjendin, nikelin, cupronikelin, bakrin, bronzin e aluminit, kallajin dhe plumbin, korrozioni elektrokimik nuk ndodh.

Kur nxehet, bronzi oksidohet. Shkalla e oksidimit të bronzit rritet në mënyrë eksponenciale me rritjen e temperaturës, duke u dyfishuar afërsisht çdo 360K. Në temperatura mbi 770 K, avullimi i zinkut është më intensiv nëse përqendrimi i tij në lidhjet tejkalon 20 %.

Ndryshimi në disa veti fizike dhe mekanike të tunxhit në varësi të përmbajtjes së zinkut është paraqitur në Fig. 6-9.

Janë dhënë vetitë tipike fizike, mekanike dhe teknologjike të tunxhit P ril. 2, 3, 4.

Tunxh të veçantë, të trajtuar me presion

Tunxhet speciale ose me shumë komponentë janë lidhje bakri-zinku të përbërjeve komplekse në të cilat elementët kryesorë të lidhjes janë alumini, hekuri, mangani, nikeli, mangani, nikeli, silikoni, kallaji dhe plumbi. Këto elemente zakonisht futen në bronz në sasi të tilla që ato treten plotësishtα dhefazat β. Përveç elementëve të treguar, shtesa të vogla të arsenikut, antimonit dhe elementëve të tjerë futen në bronz.

Ndikimi i elementeve aliazh manifestohet në dy mënyra: ndryshojnë vetitë e fazës (Adhe/3) dhe sasitë e tyre relative, d.m.th. kufiri i transformimeve fazore.

Për të përcaktuar kufijtë e transformimeve fazore në sistem ose përmbajtjen "e dukshme" ("fiktive") të bakrit kur shtoni një element aliazh, përdorni ekuacionin empirik:

A ’ = A *100/(100+ X *(K e-1)),

Ku A'- përmbajtje e dukshme (fiktive) e bakrit, % (nga pesha); A -përmbajtja aktuale e bakrit, % (nga pesha); X- përmbajtja e komponentit të tretë, % (nga pesha); Ke- Koeficienti Guinier, që karakterizon ndikimin e elementit aliazh në përbërjen fazore (at K e> 1, numri rritetβ '-faza).

Kuptimi Kepër elementë të ndryshëm: për Ni K uh nga -1.2 në -1.4, për Co K e=-1, për Mn K e=0,5, për Fe K e=0,9, për Pb K e=1, për Sn K e=2, për Al K e=6, për Si K e nga 10 në 12.

Tunxh nga plumbi

Tunxhet e plumbit janë lidhje bakri-zinku të lidhur me plumb. Diagrami i gjendjes së sistemit Cu - Zn - Pb paraqitur më oriz. 10.

Tretshmëria e plumbit në lidhjet në gjendje të ngurtë është e papërfillshme. Në lidhjet dyfazore bakër-zink (që përmbajnë Zn 40%) tretshmëria e plumbit në 750°C inβ -faza pak më shumë se 0,2%; Në temperaturën e dhomës, plumbi është praktikisht i pazgjidhshëm. Në tunxhet dyfazorë (në ekuilibër), plumbi ndodhet brendaα Dheβ -fazat dhe pjesërisht në kufijtë e këtyre fazave. Plumbi, kur lëshohet përgjatë kufijve të fazës ose kokrrizave, përkeqëson dukshëm deformueshmërinë e bronzit në një gjendje të nxehtë.

Plumbi në lidhje A + β kryen një rol të dyfishtë: nga njëra anë, përdoret si një fazë që nxit bluarjen e çipave, nga ana tjetër. - si lubrifikant që zvogëlon koeficientin e fërkimit gjatë prerjes. Efektiviteti i aditivëve të plumbit përcaktohet nga sasia e tij dhe struktura e aliazhit, madhësia dhe natyra e shpërndarjes së grimcave të plumbit dhe madhësia e kokrrës. a -faza, sasia dhe shpërndarja fazat β.

Duke përmirësuar përpunueshmërinë, plumbi redukton ndjeshëm forcën e goditjes së bronzit, dëmton përpunimin, saldimin dhe saldimin, lustrueshmërinë dhe komplikon trajtimin e sipërfaqes galvanike të produkteve.

Karakteristikat e forcës së tunxhit me plumb zvogëlohen më shpejt me rritjen e temperaturës në krahasim me tunxhët e thjeshtë. Rezistenca në tërheqje e tunxhit që përmbajnë rreth 2% plumb në një temperaturë prej 600°C është 10 MPa, në një temperaturë prej 800°C - praktikisht e barabartë me zero.

Në varësi të përpunimit të produkteve gjysëm të gatshme të deformuara të përfunduara, bronzi i plumbit klasifikohet në tre lloje kryesore: për formim të ftohtë, për stampim të nxehtë, për përpunim në torno automatike.

Struktura plumbi tunxh i trashë. të përpunuara me presion të ftohtë gjendje, përbëhet ngaα -faza dhe plumbi, përmbajtja e të cilave duhet të jetë brenda kufijve të tillë që të sigurojë përpunueshmëri të lartë. Lidhje të tilla përfshijnë notat e tunxhit LS74-3, LS64-2, JIC 63-3 dhe LS63-2.

Svintsovs e lat un dhe trajtohen me presion të nxehtë gjendje dhe i destinuar për falsifikim dhe stampim të nxehtë - dyfazor (α +β). Përmbajtja e zinkut në tunxh duhet të jetë e tillë që transformimi α + β në të qartëβ -faza ka ndodhur plotësisht dhe në një temperaturë relativisht të ulët.

Përmbajtja e vlerësuar β -faza është rreth 20%. Përmbajtja e plumbit nga 1 në 3%. Tunxhë të tillë përfshijnë tunxhë plumbi të markave LS60-1, LS59-1 dhe LS59-3. Svintsovs e latu ni. përdoret për përpunim në torno automatike dhe në mikroteknologji (d.m.th. për prodhimin e pjesëve me përmasa shumë të vogla, rreth 1 mm) - dyfazore, me përmbajtje të lartë plumbi; LS63-3 (përmbajtje e ulët/3-fazë) dhe LS58-3 (përmbajtje e lartë β -fazat).

Tunxhet e përdorura në mikroteknologji u nënshtrohen kërkesave të veçanta për uniformitetin e përbërjes kimike, tolerancat mbi përbërësit kryesorë dhe mikrostrukturën (madhësia dhe shpërndarja e grimcave të plumbit, sasia dhe shpërndarja β -fazat, madhësia e kokrrizave α -fazat). Uniformiteti i përbërjes kimike (homogjeniteti i aliazhit) duhet të sigurohet në zona të vogla.

Kufijtë për optimizimin e mikrostrukturës së tunxhit plumbi për "mikro pjesët" përcaktohen nga përmbajtja β -faza nga 10 në 30%, madhësia e kokrrës α -faza - nga 10 në 50 mikron me një diametër mesatar të grimcave të plumbit prej 1-5 mikron.

Përpunimi i tunxhit me plumb. Oksidet e elementeve të ndryshëm dëmtojnë përpunimin e bronzit të plumbit duke prerë, prandaj, gjatë shkrirjes dhe derdhjes së tyre, është i nevojshëm kontroll i kujdesshëm mbi përmbajtjen e tyre. Nga elementët e papastërtive, hekuri ka efektin më negativ në përpunueshmërinë, prandaj vendosen kufizime të veçanta për përmbajtjen e tij. Derdhja kryhet në dy mënyra: në kallëpe dhe në metodë gjysmë të vazhdueshme (të vazhdueshme). Për të arritur qëndrueshmërinë e përbërjes kimike, preferohet derdhja e tunxhit me plumb në mënyrë të vazhdueshme (gjysmë të vazhdueshme).

Plumbi nuk ndikon në temperaturën dhe procesin e kristalizimit të lidhjeve bakër-zink, ai ngurtësohet në 326°C dhe, në rastin e reshjeve përgjatë kufijve të kokrrizave (fazore), dëmton deformueshmërinë e nxehtë të lidhjeve dyfazore.

Gama e përbërjes së tunxhit standard të plumbit të përpunuar të nxehtë dhe të ftohtë janë paraqitur në Fig. njëmbëdhjetë.

Kur vulosni me nxehtësi tunxhet me plumb që përmbajnë 56-60% Cu (LS59-1), tendenca për formimin e plasaritjes përcaktohet kryesisht nga temperatura e deformimit. Gama optimale e temperaturës në të cilën nuk krijohen çarje është mjaft e ngushtë dhe ndodhet në intervalin e temperaturës që përbën linjat në diagramin fazor Cu-Zn , duke kufizuar dyfazorin α + β Dhenjëfazoreβ -rajonet

Përmbajtja e plumbit, si dhe papastërtitë me shkrirje të ulët (bismut, antimoni dhe të tjera) nuk ndikon në tendencën e formimit të plasaritjes gjatë stampimit të nxehtë të tunxhit me plumb dyfazor (α + β ).

Ndikimi i përbërjes kimike në përpunimin e prerjes dhe presionit të tunxhit të plumbit është paraqitur në Tabelën. 7.

Plumbiα -tunxhi përpunohet në gjendje të ftohtë, por në kushte të caktuara është i mundur edhe shtypja e nxehtë.

Llojet kryesore të trajtimit termik për tunxhet me plumb janë pjekja me rikristalim të plotë dhe pjekja në temperaturë të ulët për të lehtësuar streset e brendshme.

Tunxh me plumb nuk është aq i mirë sa bronzi i thjeshtë në bashkim me saldime, saldim dhe lustrim. Për të bashkuar bronzin me plumb, nuk rekomandohet përdorimi i saldimit me oksigjen-acetilen, saldimi me hark të mbrojtur me gaz ose saldimi me hark me një elektrodë harxhuese.

Co. rezistenca ndaj korrozionit të tunxhit prej plumbi . Tunxhet me plumb kanë: rezistencë të shkëlqyer ndaj efekteve të bikarbonateve të pastra, freonit, ftohësve dhe llaqeve të bikarbonateve të fluorizuara; rezistencë e mirë ndaj atmosferave industriale, detare, rurale, alkoolit, karburantit dizel dhe dioksidit të karbonit të thatë; rezistencë e moderuar ndaj naftës së papërpunuar dhe dioksidit të hidrokarbureve; rezistencë e dobët ndaj hidroksidit të amonit, acideve klorhidrik dhe sulfurik.

Kallaj yannaya la t uni

Kallaji ka pak efekt në ndryshimin e kufijve të transformimeve fazore, por ndryshon dukshëm natyrën β -fazat. Diagrami i gjendjes së sistemit Cu - Zn - Sn treguar në oriz. 12.

Tunxhet prej kallaji dyfazor kanë rezistencë të lartë korrozioni në shumë mjedise. Me një përmbajtje të shtuar të kallajit në tunxh, shfaqet një fazë e re γ. Faza γ është një komponent i brishtë që dëmton ndjeshëm punueshmërinë në të ftohtë të bronzit. Pamja e jashtme γ -faza në tunxh dyfazor (a +/3) vërejtur në përmbajtjen e kallajit më sipër 0,5% (nëse përmbajtja e kallajit tejkalon këtë kufi, atëherë gjatë transformimit β faza δ lëshohet, duke mbështjellë α -faza. Shfaqja e fazave të brishta kufizon lidhjen e bronzit me kallaj. Përmbajtja e kallajit më shumë 2% në tunxh dëmton punueshmërinë e tyre të nxehtë. Tunxhet standarde prej kallaji mund të ndahen në dy lloje: njëfazore (α - tretësirë ​​e ngurtë) dhe trefazore ( α + β + γ ).

Tunxh alumini

Tunxhet e aluminit janë lidhje bakri-zinku në të cilat aditiv kryesor lidhës është alumini.

Alumini, për shkak të koeficientit të tij të lartë Guinier (Ke = 6) dhe tretshmërisë së konsiderueshme në gjendje të ngurtë në krahasim me elementët e tjerë (përveç silikonit), edhe në sasi të vogla ka një efekt të dukshëm në vetitë e tunxhit. Aditivët e aluminit rrisin vetitë mekanike dhe rezistencën ndaj korrozionit të bronzit, por disi dëmtojnë duktilitetin e tyre. Sasia e aluminit të futur është e kufizuar në kufijtë mbi të cilët shfaqet brishtësia. γ -faza ( oriz. 13).

Me përmbajtje bakri,% (në peshë): 70; >/ J 65; 60 përmbajtje kufizuese e aluminit, % (nga pesha): 6; 5 dhe 3 respektivisht. Në tunxhët e përpunuar me presion, përmbajtja e aluminit nuk kalon 4%, në tunxhët e derdhur me rezistencë të lartë - 7%.

Lidhja e tunxhit kryhet vetëm me alumin ose në përmasa të caktuara me elementë të tjerë (hekur, nikel, mangan dhe etj.).

Si rregull, tunxhet njëfazore (LA85-0.5, LA77-2) janë të lidhur vetëm me alumin. Për të lokalizuar dezincifikimin dhe për të parandaluar plasaritjen e korrozionit gjatë kontaktit me ujin e detit në tunxh alumini njëfazor që përmbajnë më shumë se 15% Zn, prezantoni 0.02-0.04 As (LAMsh77-2-0.05).

Arseniku i tepërt (> 0.062%) dëmton duktilitetin e tunxhit. Alumini së bashku me hekurin (LAZH60-1-1) dhe nikelin (LAN59-3-2) futen kryesisht në tunxh dyfazorë.

Hekuri përmirëson duktilitetin e bronzeve që përmbajnë plumb, kur është i nxehtë, ai shtyp strukturën dhe rrit vetitë e tyre mekanike; Nikeli rrit rezistencën ndaj korrozionit. Hekuri dhe nikeli reduktojnë disi duktilitetin e bronzit kur është i ftohtë.

Lidhja e bronzit me alumin, nikel dhe shtesa të vogla të manganit dhe silikonit (LANKMts75-2-2.5-0.5-0.5) i bën ato të forcohen në dispersion dhe përmirëson ndjeshëm vetitë mekanike, veçanërisht karakteristikat elastike.

Tunxhet njëfazore prej alumini përpunohen në mënyrë të kënaqshme me presion në gjendje të nxehtë dhe mirë në gjendje të ftohtë; dyfazor - i mirë kur është i nxehtë dhe i kënaqshëm kur është i ftohtë. Përpunueshmëria e prerjes varion nga 30 në 50% (krahasuar me tunxh LS63-3).

Tunxhi alumini, në krahasim me plumbin, bashkohet më pak lehtë me saldime, por saldohet pak më mirë; për sa i përket lustrimit, ato janë afër bronzit të thjeshtë dyfazor ( skedën l. 8).

Tunxh që përmbajnë hekur

Aditivët e hekurit përsosin ndjeshëm strukturën e bronzit, duke përmirësuar kështu vetitë mekanike dhe karakteristikat teknologjike. Megjithatë" lidhjet e sistemit Cu - Zn - Fe përdoret rrallë. Tunxhet me shumë përbërës janë bërë të përhapur.

Tunxh mangani

Lidhja e tunxhit me mangan rrit ndjeshëm rezistencën e tyre ndaj korrozionit kur janë në kontakt me ujin e detit, kloruret dhe avullin e mbinxehur.

Diagrami i sistemit të aliazhit Cu - Zn - Mn treguar në Fig. 14.

Shtesat e manganit kanë një efekt të vogël në strukturën e bronzit. Megjithatë, mangani zvogëlon qëndrueshmërinë e rrjetës së renditur fazore β . Kur përmbajtja e Mn është > 4.7% (at.), një gjendje pjesërisht e çrregullt vërehet në aliazh në një temperaturë shuarjeje prej 520°C.

Mangani ka efektin më të favorshëm në vetitë dhe karakteristikat teknologjike të tunxhit në kombinim me elementë të tjerë aliazh (alumin, hekur, kallaj, nikel).

Tunxh silikoni

Silici në gjendje të ngurtë është i tretshëm në bronz në sasi të konsiderueshme, por tretshmëria e tij zvogëlohet me rritjen e përmbajtjes së zinkut. Rajoni i tretësirës së ngurtë Anën ndikimin e silikonit dhe zinkut, ai zhvendoset ndjeshëm drejt këndit të bakrit (Fig. 15 ) .

Me rritjen e përmbajtjes së silikonit në strukturën e aliazhit Cu - Zn - Si shfaqet një fazë e re për tësyngyny gjashtëkëndore, e cila është plastike në temperatura të ngritura dhe, ndryshe nga β -faza është e polarizuar. Me uljen e temperaturës (nën 545°C), dekompozimi eutektoid i fazës k ndodh nëα + γ ".

Tunxh silikoni që përmbajnë 20% Zn dhe 4% Si jo i përshtatshëm për trajtim nën presion për shkak të duktilitetit të ulët. Për të marrë produkte gjysëm të gatshme të deformuara, tunxh silikoni që përmbajnë<4% Si.

Shtesat e vogla të silikonit përmirësojnë karakteristikat teknologjike të tunxhit gjatë derdhjes dhe formimit të nxehtë, rrisin vetitë mekanike dhe vetitë kundër fërkimit

Nikeltunxh

Lidhja e tunxhit me nikel rrit vetitë e tyre mekanike dhe rezistencën ndaj korrozionit. Tunxhet e nikelit janë më rezistente ndaj dezincifikimit dhe plasaritjes nga korrozioni se tunxhet e tjerë.

Siç shihet nga diagrami fazor i sistemit të aliazhit Cu - Zn - Ni (oriz. 16), nikeli ka një efekt të dukshëm në strukturën e tunxhit, duke zgjeruar rajonin e tretësirës së ngurtë α

Kur aliazhoni me nikel, disa tunxh dyfazorë mund të shndërrohen në njëfazor.

Lidhja e tunxhit L62 me nikel në një sasi prej 2-3% (në peshë) bën të mundur marrjen e një aliazh njëfazor me kokrriza të imta, veti mekanike të larta dhe uniforme dhe rritje të rezistencës ndaj korrozionit. Falë shtimit të nikelit në prodhimin e produkteve gjysëm të gatshme të deformuara, eliminohet shfaqja e një dukurie të tillë negative si struktura e qepjes.

Rekomandime për përmirësimin e vetive të lidhjeve bakër-zink duke marrë parasysh përvojën e huaj. Vetitë e tunxhit, së bashku me pastërtinë e përbërësve fillestarë të lidhjeve, metodat dhe mënyrat e shkrirjes dhe derdhjes, ndikohen shumë nga mënyrat e përpunimit të tyre dhe përgatitjes së ngarkesës.

Për të reduktuar formimin e porozitetit dhe flluskave në fletë (shirita) dhe shirita prej bronzi të klasave L70, L68, L63 dhe L60: shmangni kontaminimin e ngarkesës me fosfor; mbetjet në formë patate të skuqura që përmbajnë vaj, emulsion etj. i nënshtrohen pjekjes oksiduese përpara shkrirjes; shtoni oksid bakri në shkrirjen në një sasi prej 0,1-1,0 kg për 100 kg ngarkesë; kushtojini vëmendje të veçantë kushteve optimale të derdhjes dhe rrotullimit të nxehtë; Pjekja e shiritave të mbështjellë të nxehtë përpara petëzimit të ftohtë.

Për të rritur rezistencën e tunxhit L68 dhe L70 ndaj plasaritjes nga korrozioni, është e nevojshme t'i kushtohet vëmendje e madhe zgjedhjes së kushteve të rrotullimit të ftohtë dhe pjekjes. Reduktimi total gjatë rrotullimit të fundit të ftohtë duhet të jetë më shumë se 50%, temperatura optimale e pjekjes është 260-280°C.

Për të rritur rezistencën e bronzit dyfazor ndaj dezincifikimit (dhe kjo është e mundur nëse proporcioni β -faza në strukturën e aliazhit është rreth 30%) është e nevojshme të kryhet trajtimi termik në intervalin e temperaturës 400-700°C (në varësi të përbërjes së aliazhit).

Për të parandaluar dezincifikimin e tunxhit L63 dhe për të marrë një sipërfaqe me cilësi të lartë gjatë pjekjes së ndritshme (në furrat e tipit zile dhe bosht), temperatura e pjekjes së rikristalizimit mbahet brenda 450-470°C. Në këtë temperaturë, brenda 1-4 orësh, fitohet një shirit (shirit) me madhësi kokrrizash 0,035-0,045 mm, rezistencë në tërheqje 33-35 kgf/mm 2 dhe zgjatim relativ 50%.

Kur zhvillohet teknologjia për trajtimin termik të bakrit dhe lidhjeve të tij, është e nevojshme të merren parasysh dy nga veçoritë e tyre: përçueshmëria e lartë termike dhe ndërveprimi aktiv me gazrat gjatë ngrohjes. Kur ngrohni produkte të holla dhe produkte gjysëm të gatshme, përçueshmëria termike është e një rëndësie dytësore. Gjatë ngrohjes së produkteve masive, përçueshmëria e lartë termike e bakrit është arsyeja për ngrohjen e tyre më të shpejtë dhe më uniforme në të gjithë seksionin kryq në krahasim, për shembull, me lidhjet e titanit.
Për shkak të përçueshmërisë së lartë termike, problemi i ngurtësimit nuk lind gjatë trajtimit termik të forcimit të lidhjeve të bakrit. Me përmasat e produkteve gjysëm të gatshme dhe produkteve të përdorura në praktikë, ato kalcinohen.
Bakri dhe lidhjet e bazuara në të bashkëveprojnë në mënyrë aktive me oksigjenin dhe avujt e ujit në temperatura të ngritura, të paktën më intensivisht se alumini dhe lidhjet e tij, për shkak të kësaj veçorie, atmosferat mbrojtëse përdoren shpesh gjatë trajtimit termik të produkteve gjysëm të gatshme dhe produkteve prej të cilave bakri dhe lidhjet e tij, ndërsa në teknologjinë e trajtimit termik të aluminit atmosferat mbrojtëse janë të rralla.
Pjekja e bakrit dhe lidhjeve të tij kryhet për të eliminuar ato devijime nga struktura e ekuilibrit që lindën gjatë procesit të ngurtësimit ose si rezultat i veprimit mekanik ose trajtimit të mëparshëm termik.
Pjekja e homogjenizimit përfshin ngrohjen e shufrave në temperaturën më të lartë të mundshme pa shkaktuar shkrirjen e përbërësve strukturorë të lidhjeve. Dukuritë e likuacionit në bakër dhe tunxh zhvillohen në mënyrë të parëndësishme dhe ngrohja e shufrave për trajtimin me presion të nxehtë është e mjaftueshme për homogjenizimin e tyre.
Lidhjet kryesore të bakrit që kërkojnë pjekjen e homogjenizimit janë bronzet e kallajit, pasi përbërjet e fazave të lëngëta dhe të ngurta në sistemin Cu-Sn janë shumë të ndryshme dhe për këtë arsye zhvillohet likuacion intensiv dendritik.
Si rezultat i pjekjes së homogjenizimit, rritet homogjeniteti i strukturës dhe përbërjes kimike të shufrave. Pjekja e homogjenizimit është një nga kushtet për të marrë një produkt përfundimtar me cilësi të lartë.

Pjekja e rikristalizimit është një nga fazat e zakonshme teknologjike në prodhimin e bakrit gjysëm të gatshëm dhe lidhjeve të bazuara në të.
Temperatura e fillimit të rikristalizimit të bakrit rritet intensivisht nga Zr, Cd, Sn, Sb, Cr, ndërsa Ni, Zn, Fe, Co kanë efekt të dobët. Rritja e temperaturës së fillimit të rikristalizimit në prani të njëkohshme të disa elementëve është jo-aditiv, por pak e tejkalon kontributin e papastërtisë më efektive. Në raste të caktuara, për shembull, kur plumbi dhe squfuri futen në bakër, efekti total është më i lartë se efektet individuale. Bakri i deoksiduar nga fosfori, ndryshe nga bakri që përmban oksigjen, është i prirur ndaj rritjes së fortë të kokrrave gjatë pjekjes. Pragu i rikristalizimit në prani të fosforit zhvendoset në temperatura më të larta.
Shkalla kritike e deformimit për bakrin pa oksigjen me madhësi kokrriza të rendit 2*10v-2 cm pas pjekjes në 800°C për 6 orë është afërsisht 1%. Papastërtitë, si hekuri, rrisin shkallën kritike të deformimit, e cila për bronzin është 5-12% (Fig. 44).

Në temperaturën e rikristalizimit të bronzit ndikohet edhe nga përpunimi i mëparshëm, kryesisht nga shkalla e deformimit të ftohtë dhe nga madhësia e kokrrës së formuar gjatë këtij përpunimi. Për shembull, koha para fillimit të rikristalizimit të tunxhit L95 në temperaturat 440°C është 30 minuta në një shkallë deformimi të ftohtë prej 30% dhe 1 minutë në një shkallë deformimi prej 80%.
Madhësia e kokrrës fillestare ndikon në procesin e kristalizimit në mënyrë të kundërt me rritjen e shkallës së deformimit. Për shembull, në aliazhin L95 me madhësi fillestare të kokrrizave 30 dhe 15 μm, pjekja pas deformimit 50% në një temperaturë prej 440°C çon në rikristalizim pas 5 dhe 1 min, respektivisht. Në të njëjtën kohë, madhësia e kokrrës fillestare nuk ndikon në shkallën e rikristalizimit nëse temperatura e pjekjes tejkalon 140°C.
Në Fig. Figura 45 tregon të dhëna për efektin e përbërjes së α-tunxhit në temperaturën e pjekjes (shkalla e deformimit 45%, koha e pjekjes 30 min), e cila siguron marrjen e një madhësie të caktuar kokrrizash. Në të njëjtat kushte deformimi dhe pjekjeje, me rritjen e përmbajtjes së zinkut, madhësia e kokrrës zvogëlohet, arrin një minimum dhe më pas rritet. Kështu, për shembull, pas pjekjes në 500°C për 30 minuta, madhësia e kokrrës është: në bakër 0,025 mm; në tunxh me 15% Zn 0,015 mm, dhe në tunxh 35% Zn 0,035 mm. Figura 45 tregon gjithashtu se në tunxhet α, kokrriza fillon të rritet në temperatura relativisht të ulëta dhe rritet deri në temperatura solidus në tunxhet dyfazore (α+β)- dhe të veçanta, rritja e kokrrave, si rregull, ndodh vetëm në temperatura. në të cilën një β-fazë. Për shembull, për bronzin L59, një rritje e konsiderueshme e grurit fillon kur pjekja mbi një temperaturë prej 750 ° C.
Temperatura e pjekjes për bronzin zgjidhet afërsisht 250-350°C mbi temperaturën në të cilën fillon rikristalizimi (Tabela 16).

Kur lidhjet e bakrit që përmbajnë 32-39% Zn kalohen në temperatura mbi tranzicionin α⇔α+β, faza β çlirohet, e cila shkakton rritje të pabarabartë të kokrrave. Këshillohet që të pjekni lidhje të tilla në temperatura që nuk e kalojnë vijën e ekuilibrit α⇔α+β të sistemit Cu-Zn. Në këtë drejtim, bronzi, përbërja e të cilit është afër pikës së tretshmërisë maksimale të zinkut në bakër, duhet të pjeket në furra me saktësi të lartë të kontrollit të temperaturës dhe uniformitet të lartë të shpërndarjes së tij në të gjithë vëllimin e bakrit.

Në Fig. 46 tregon mënyrat optimale të pjekjes për tunxh të thjeshtë bazuar në rezultatet e një përgjithësimi të rekomandimeve teknologjike të grumbulluara në praktikën vendase dhe botërore. Ekziston një tendencë që temperatura e pjekjes së plotë të bronzit të rritet me rritjen e përmbajtjes së zinkut.
Kur zgjidhni mënyrat e pjekjes së rikristalizimit për tunxhet, duhet të merret parasysh se lidhjet që ndodhen pranë kufirit fazor α/α+β (Fig. 46) mund të forcohen termikisht për shkak të tretshmërisë së ndryshueshme të zinkut në bakër. Forcimi i tunxhit që përmbajnë më shumë se 34% Zn i bën ata të prirur ndaj plakjes (Fig. 47), dhe aftësia për t'u ngurtësuar gjatë plakjes rritet me rritjen e përmbajtjes së zinkut deri në 42%. Ky lloj forcimi termik i bronzit nuk ka gjetur zbatim praktik. Megjithatë, shpejtësia e ftohjes së tunxhit të tipit L63 pas pjekjes së rikristalizimit ndikon në vetitë e tyre mekanike. Mundësia e zbërthimit të tretësirave të mbingopura në α-tunxhët që përmbajnë më shumë se 34% Zn dhe në tunxhi α+β duhet gjithashtu të merret parasysh kur zgjidhni mënyrat e pjekjes për të reduktuar stresin. Deformimi i rëndë i ftohtë mund të përshpejtojë dekompozimin e tretësirave α- dhe β të mbingopura gjatë pjekjes.

Sipas të dhënave të literaturës, temperatura në të cilën fillon rikristalizimi i tunxhit L63 varion nga 250 në 480° C. Struktura me kokrra më të imta në lidhjen L63 formohet pas pjekjes në temperatura 300-400° C. Sa më e lartë të jetë shkalla e mëparshme deformimi i ftohtë, aq më e vogël është madhësia e kokrrës së rikristalizuar dhe aq më e madhe është fortësia (Fig. 48) në të njëjtat kushte pjekjeje.
Cilësia e materialit të pjekjes përcaktohet jo vetëm nga vetitë e tij mekanike, por edhe nga madhësia e kokrrës së rikristalizuar. Madhësia e kokrrizave në një strukturë plotësisht të rikristalizuar është mjaft uniforme. Nëse mënyrat e pjekjes së rikristalizimit janë vendosur gabimisht, dy grupe kokrrizash me madhësi të ndryshme zbulohen qartë në strukturë. Kjo e ashtuquajtur strukturë e dyfishtë është veçanërisht e padëshirueshme gjatë operacioneve të tërheqjes së thellë, lakimit ose lustrimit dhe gdhendjes së produktit.

Ndërsa madhësia e kokrrizave rritet në një kufi të caktuar, vulosja e bronzit përmirësohet, por cilësia e sipërfaqes përkeqësohet. Në sipërfaqen e produktit, me madhësi kokrriza më shumë se 40 mikron, vërehet një vrazhdësi karakteristike e "lëvozhgës së portokallit".

Fazat e evolucionit të strukturës së deformuar janë zgjeruar ndjeshëm në kohë, dhe për këtë arsye duket e mundur të përftohet një strukturë pjesërisht ose plotësisht e rikristalizuar me kokrriza të imta duke ndryshuar kohën e pjekjes. Produktet gjysëm të gatshme me një strukturë jo të plotë të rikristalizuar dhe një madhësi kokrrizash shumë të vogël stampohen pa formimin e një "lëvozhge portokalli".
Pjekja e pjesshme, kohëzgjatja e së cilës përcaktohet nga shkalla e deformimit paraprak, kryhet në intervalin 250-400 ° C. Për të ruajtur një regjim të saktë teknologjik, një pjekje e tillë duhet të kryhet në furrat e furrës, ku temperatura e funksionimit dhe koha e mbajtjes (shpejtësia e hapjes) kontrollohen rreptësisht.
Pjekja e pjesshme përdoret kryesisht për të reduktuar streset e mbetura, të cilat mund të çojnë në të ashtuquajturën "plasaritje sezonale". Ky lloj korrozioni, i natyrshëm në bronzët që përmbajnë më shumë se 15% Zn, konsiston në zhvillimin gradual të çarjeve ndërgranulare nën ndikimin e njëkohshëm të stresit (të mbetur dhe të aplikuar) dhe reagentëve kimikë specifikë (për shembull, tretësirat dhe avujt e amoniakut, tretësirat e kripërat e merkurit, anhidridi sulfurik i lagësht, amina të ndryshme etj.). Besohet se ndjeshmëria e tunxhit ndaj plasaritjeve sezonale është për shkak të johomogjenitetit të stresit dhe jo të madhësisë së tyre absolute.
Efektiviteti i pjekjes për të reduktuar streset e mbetura kontrollohet nga një test i merkurit. Metoda e provës së merkurit siguron një vlerësim cilësor të pranisë së sforcimeve të mbetura. Ai bazohet në sjelljen e ndryshme të materialeve të stresuara dhe të patheksuara kur ekspozohen ndaj nitratit të merkurit. Gjatë provës, në materialin e stresuar shfaqen çarje gjatësore dhe tërthore, të dukshme me sy të lirë. Ato shfaqen në vendet e stresit në tërheqje, gjë që mund të shkaktojë shkatërrimin e produktit në funksionim ose gjatë ruajtjes si rezultat i plasaritjes së korrozionit.
Mënyrat e pjekjes për tunxh për të reduktuar stresin e mbetur janë dhënë në Fig. 46 dhe në tabelë. 16.

Graaver 04-03-2010 20:17

Do te filloj nga larg...
Kam më shumë se dhjetë vjet që bëj medalje sportive, por ka pyetje që më ndeshen vazhdimisht dhe nuk i kam marrë kurrë përgjigjet përfundimtare.. a mund të ndihmojë dikush? ja nje prej tyre..

Për të rritur duktilitetin, gjatë shtypjes, pjesa e punës prej bronzi duhet të pjeket... dhe këtu fillon argëtimi...
Për momentin unë po përdor këtë recetë për pjekjen e tunxhit L63 (i nxjerrë në mënyrë eksperimentale):
Ngrohja në furrë në t=560 C, duke mbajtur 1.5-2 orë, duke u ftohur në ajër..

Me të njëjtat parametra (marka prej bronzi, mënyra e mirëmbajtjes), rezultatet e daljes janë krejtësisht të ndryshme.

Në një rast, të gjitha "zogjtë dhe puffs" ... bronzi bëhet "i butë", deformohet lehtësisht dhe ka një sipërfaqe të barabartë, të lëmuar si pasqyra (që korrespondon me "pasqyrën" e vulës).
Në një version tjetër, gjithçka duket njësoj.. "e butë" (plastike), vetëm aty ku duhet të ketë një "pasqyrë", shfaqet një "celulit i lehtë, mezi i dukshëm, nga lëvozhga portokalli". duket si një gjë e vogël, por është tmerrësisht e pakëndshme

Pyetja është...
A ka hasur dikush një problem të ngjashëm dhe si u zgjidh?

I interesuar për temperaturën, kohën e mbajtjes kur koha e ngrohjes dhe ftohjes (metoda) ..

Gjithashtu, a është e mundur të "kurohen" boshllëqet prej bronzi "të infektuara me celulit" (mirëmbajtje jo korrekte)?

Me gjithë respekt, Andrew.

Ress75 04-03-2010 20:47

Në teknikat e bizhuterive ekziston një teknikë e tillë: quhet p.. (Nuk e mbaj mend më gjatë Pika është pjekja e përsëritur (6 herë) e argjendit etj. Metali fillon të bluajë nga pjesa e brendshme e produktit. me çdo cikël lokalisht sipërfaqja e produktit bymehet - një lehtësim i tillë i shkretëtirës shfaqet me lëvozhgën e portokallit. Në përgjithësi, është e bukur Pastaj ka zbardhje natyrale, etj. Ndoshta diçka e ngjashme do të dalë këtu?

YUZON 04-03-2010 21:45

Pikërisht i gjithë L 63? ose ndoshta PM

Graaver 04-03-2010 22:08

citat: A është bronzi nga e njëjta grumbull, apo furnizime të ndryshme?
Pikërisht i gjithë L 63? ose ndoshta PM

Partia e parë..
Ndonjëherë presin tre fletë (edhe nëse supozojmë se çarçafët janë të ndryshëm, të gjitha boshllëqet sillen në një qese, janë rreth 900 copë, 300 copë për fletë), unë pjek... një pjesë është normale, një pjesë është "celulit" (d.m.th. një grumbull pas mirëmbajtjes është normale, një problem tjetër).
Vërtetë, e pranoj që koha e mbajtjes në furrë është e ndryshme..
Problemet me ndryshimet e temperaturës janë të përjashtuara.. furra ju lejon të mbani temperaturën "+"_"-" 1 gradë C
Pa pjekje nuk ka "celulit", por është gjithashtu shumë e vështirë të kalosh një pjesë të tillë të punës..
Nëse dikush e ka hasur këtë, a ka një recetë të garantuar?
Të jesh “i butë” dhe pa “celulit”...?

Graaver 04-03-2010 22:19

A e di ndokush se në çfarë kushtesh (tej çfarë parametrash) ndodh kjo gjë e keqe?

sm special 04-03-2010 23:35

Ndoshta “googlrimi” i një kërkese për pjekjen e defekteve në tunxh mund të sqarojë diçka...

YUZON 05-03-2010 11:53

Ju gjithashtu mund të provoni:
Nuk ka nevojë të bëni një shpejtësi të gjatë grilash, sipas procesit: ngarkim në t=600 C, ngrohje me rreth 1 mm/min. Pasi të jetë ulur temperatura, ftoheni në ajër ose me ujë.
IMHO: Kur ekspozohet ndaj një atmosfere oksiduese për një kohë të gjatë, zinku fillon të oksidohet dhe "gërvisht" sipërfaqen.
Dhe ndonjëherë fajin e kanë rrotullat e fletëve (ata nuk mund të përballojnë procesin e tyre teknik)

Graaver 05-03-2010 14:41

Kur eksperimentoja me t=600 C, më ishte garantuar se do të merrja “celulit”, megjithëse koha e ekspozimit ishte e gjatë.
Do të ketë një mundësi për të eksperimentuar përsëri në të ardhmen e afërt..
Do të përpiqem të reduktoj kohën që copat kalojnë në furrë..

Nestor74 05-03-2010 16:39

2 Graaver
Pas pushimeve, do të kontrolloj me miqtë e mi (djemtë punojnë shumë me tunxh - suvenire, pajisje çmimesh), mbase ata mund të më thonë diçka, do të shkruaj përsëri nëse deri atëherë kjo pyetje është ende e rëndësishme.

YUZON 05-03-2010 16:50

citat: Do të përpiqem të reduktoj kohën që copat kalojnë në furrë..

Për sa i përket kohës: sa më pak, aq më mirë. për sa kohë që furra të kthehet në normalitet.

Mos dërgoni në një paketë të ngushtë.

Boule 05-03-2010 17:28

ju mundeni, 5 kopekët tuaj: drejt e në ujë, pa ekspozim ndaj ajrit

Boule 05-03-2010 17:29

forcimi i thjeshtë i lidhjeve të bakrit është pikërisht e kundërta e forcimit të çeliqeve - duktiliteti rritet

Graaver 05-03-2010 20:12

citat: pas pushimeve, do të kontrolloj me miqtë e mi (djemtë punojnë shumë me tunxh - suvenire, pajisje çmimesh), mbase mund të më thonë diçka, do të shkruaj përsëri nëse deri atëherë kjo pyetje është ende e rëndësishme.

Çdo këshillë është e rëndësishme!
Dhe përvoja praktike është veçanërisht e rëndësishme!

citat: ngarkojme ne 600 dhe kalojme furren ne t=560.
Mos dërgoni në një paketë të ngushtë.

Provova të ftohja në ujë.. por përsëri, ekspozimi i boshllëqeve në furrë ishte domethënës, dhe gjithçka në grumbull ishte sa më "e ngushtë".
Kjo ka qenë ndoshta arsyeja e dështimit...

Graaver 12-03-2010 19:52

Ajo që më së paku prisja ndodhi...

Historia me pak fjalë është kjo...
Unë porosita dy fletë tunxhi dhe e dërgova në prodhim pa kontrolluar..
Doli që njëra fletë, siç ishte porositur, ishte bronzi (L63), dhe e dyta ishte bronzi (markë e panjohur, ka një nuancë të këndshme rozë).
Bronzi nuk më përshtatet teknikisht. karakteristikat.

Ndaj e gjithë partia për të mos u tretur kalon në një pazar pleshtash.

Ndoshta dikush do të ketë nevojë për të?!!

Këtu është një foto e boshllëqeve dhe një medalje "prove" e bërë nga ky material.

Graaver 13-03-2010 09:27

Kam kryer një eksperiment me një grup të ri... “minimumi i kërkuar” koha e mbajtjes në furrë + ngarkimi “i lirshëm” + ftohja në ujë.”.
Eksperimenti rezultoi i suksesshëm... nuk ka “celulit”!

Shumë faleminderit kampistëve me një tendë "Bul" dhe "YUZON" për këshillat e tyre praktike!!!

Kërkoj falje për ndërhyrjen time...
A është e mundur të "rikthehet" bronzi pas mirëmbajtjes së pahijshme?

Me gjithë respekt, Andrew.

TRAJTIM NXEHTËSOR I BAKKRI DHE BRUNZI

Bakri.

Bakri përdoret për të prodhuar fletë, shirita dhe tela duke përdorur metodën e deformimit të ftohtë. Gjatë deformimit humbet plasticitetin dhe fiton elasticitet. Humbja e duktilitetit e bën të vështirë kalcinimin, hapjen dhe tërheqjen, dhe në disa raste e bën të pamundur përpunimin e mëtejshëm të metalit.

Për të hequr ngurtësimin ose forcimin dhe rivendosjen e vetive plastike të bakrit, pjekja e rikristalizimit kryhet sipas regjimit të mëposhtëm: ngrohja në një temperaturë prej 450-500 ° C me një shpejtësi 200-220 ° C / orë, koha e mbajtjes në varësi të konfigurimi dhe pesha e produktit nga 0.5 në 1.5 orë, ftohje në ajër të qetë. Struktura e metalit pas pjekjes përbëhet nga kristale të barabarta, forca σв = 190 MPa, zgjatim relativ δ = 22%.

Tunxh.

Një aliazh i bakrit dhe zinkut quhet bronz. Ekzistojnë tunxhë me dy përbërës (të thjeshtë), të përbërë vetëm nga bakri, zinku dhe disa papastërti, dhe tunxhet me shumë përbërës (të veçantë), në të cilët futen një ose më shumë elementë aliazh (plumb, silikon, kallaj) për t'i dhënë lidhjes së caktuar. Vetitë.

Në varësi të metodës së përpunimit, bronzi me dy përbërës ndahet në bronz të farkëtuar dhe të derdhur.

Tunxhet me dy komponentë të deformueshëm (L96, L90, L80, L63, etj.) kanë duktilitet të lartë dhe mund të përpunohen lehtësisht me presion, ato përdoren për prodhimin e fletëve, shiritave, gypave, telave dhe shufrave të profileve të ndryshme;

Tunxh shkritore përdoret për derdhjen e pjesëve në formë. Në procesin e punës së ftohtë, bronzi me dy përbërës, si bakri, merr forcim, si rezultat i të cilit rritet forca dhe zvogëlohet duktiliteti. Prandaj, tunxhë të tillë i nënshtrohen trajtimit termik - pjekja e rikristalizimit sipas regjimit: ngrohja në 450-650 ° C, me një shpejtësi 180-200 ° C / orë, mbajtja për 1.5-2.0 orë dhe ftohje në ajër të qetë. Fortësia e tunxhit pas pjekjes σ Β = 240-320 MPa, zgjatja relative δ = 49-52%

Produktet prej tunxhi me stres të lartë të brendshëm në metal janë të ndjeshëm ndaj plasaritjes. Kur ruhen në ajër për një kohë të gjatë, mbi to krijohen çarje gjatësore dhe tërthore. Për të shmangur këtë, produktet i nënshtrohen pjekjes në temperaturë të ulët në 250-300°C përpara ruajtjes afatgjatë.

Disponueshmëria në shumëkomponente(i veçantë)latuniah elementët aliazh (mangan, kallaj, nikel, plumb dhe silikon) u jep atyre forcë të shtuar, fortësi dhe rezistencë të lartë ndaj korrozionit në kushtet atmosferike dhe ujin e detit. Tunxhet e lidhur me kallaj kanë qëndrueshmërinë më të lartë në ujin e detit, për shembull LO70-1, LA77-2 dhe LAN59-3-2, të quajtur tunxh detar, ato përdoren kryesisht për prodhimin e pjesëve për anijet detare.

Sipas metodës së përpunimit, tunxhet speciale ndahen në tunxhë të farkëtuar dhe të derdhur. Tunxh i deformueshëm përdoret për të prodhuar produkte gjysëm të gatshme (fletë, tuba, shirit), susta, pjesë ore dhe instrumente. Tunxhet me shumë komponentë shkritore përdoren për prodhimin e produkteve gjysëm të gatshme dhe pjesëve të formësuara me derdhje (helika, tehe, pajisje, etj.). Karakteristikat e kërkuara mekanike të bronzit të veçantë sigurohen nga trajtimi i nxehtësisë, mënyrat e të cilave janë dhënë në tabelë. Për të marrë kokrra të imta, para vizatimit të thellë, bronzi i deformueshëm për fletë, shirita dhe shirita i nënshtrohet pjekjes në një temperaturë prej 450-500 ° C.

Mënyrat e trajtimit të nxehtësisë për tunxh të veçantë *

Klasa e aliazhit	Qëllimi i përpunimit	Lloji i përpunimit	Temperatura e ngrohjes, °C	Kohëzgjatja, h
Tunxh i deformueshëm
	Heqja e ngurtësimit të ftohtë	Rikristalizimi pjekja
	Lehtësimin e stresit	Pjekja e ulët
Tunxh shkritore
	Lehtësimin e stresit	Rikristalizimi pjekja e nxehtë

* Medium ftohës - ajër.

FORTIM TERMAL I BRONZIT

Bronzi është një aliazh bakri me kallaj, plumb, silikon, alumin, berilium dhe elementë të tjerë. Sipas elementit kryesor aliazh, bronzet ndahen në kallaj dhe pa kallaj (të veçantë), dhe sipas vetive mekanike - në të farkëtuar dhe të derdhur.

E deformueshme kallaj bronzi notat Br.OF8-0.3, Br.OTs4-3, Br.OTsS4-4-2.5 prodhohen në formën e shufrave, shiritave dhe telit për susta. Struktura e këtyre bronzeve përbëhet nga një tretësirë ​​α-ngurtë. Lloji kryesor i trajtimit termik të bronzeve është pjekja e lartë sipas regjimit: ngrohja në 600-650 ° C, mbajtja në këtë temperaturë për 1-2 orë dhe ftohja e shpejtë. Rezistenca pas pjekjes σ c - 350-450 MPa, zgjatja relative b = 18-22%, fortësia HB 70-90.

shkritore kallaj bronzi Markat Br.OTs5-5-5, Br.OSNZ-7-5-1, Br.OTsSZ, 5-7-5 përdoren për prodhimin e pjesëve kundër fërkimit (bushing, kushineta, astar, etj.). Bronzet e kallajit të derdhur pjeken në 540-550°C për 60-90 minuta.

Pa kallaj bronzi Br.5, Br.7, Br.AMts9-2, Br.KN1-3 dhe markat e tjera kanë forcë të lartë, veti të mira kundër korrozionit dhe kundër fërkimit. Ingranazhet, tufat, membranat dhe pjesë të tjera janë bërë nga këto bronz. Për të lehtësuar trajtimin me presion, bronzi homogjenizohet në 700-750°C, i ndjekur nga ftohja e shpejtë. Derdhjet me sforcime të brendshme pjeken në 550°C me një kohë mbajtjeje 90-120 minuta.

Më shpesh përdoret në industri dyshe - alumini bronzi notat Br.A5, Br.A7 dhe bronz, të lidhura gjithashtu me nikel, mangan, hekur dhe elementë të tjerë, për shembull Br.AZHN10-4-4. Këto bronz përdoren për tufa të ndryshme, fllanxha, sedilje udhëzuese, ingranazhe dhe pjesë të tjera të vogla që përjetojnë ngarkesa të rënda.

Bronzet e dyfishta të aluminit i nënshtrohen shuarjes dhe kalitjes sipas regjimit të mëposhtëm: ngrohje për shuarje në 880–900°C me shpejtësi 180–200°C/h, mbajtje në këtë temperaturë për 1,5–2 orë, ftohje në ujë; kalitje në 400-450°C për 90-120 minuta. Struktura e lidhjes pas shuarjes përbëhet nga martensit, pas kalitjes përbëhet nga një përzierje e hollë mekanike; forca bronzi σв = 550MPa, δ = 5%, fortësia HB 380–400.

Berilium bronzi Br.B2 është një aliazh i bakrit dhe beriliumit. Vetitë unike - fortësi dhe elasticitet i lartë me rezistencë kimike të njëkohshme, jomagnetike dhe aftësi për t'u ngurtësuar termikisht - e gjithë kjo e bën bronzin e beriliumit një material të domosdoshëm për prodhimin e sustave të orës dhe instrumenteve, membranave, kontakteve me elasticitet dhe pjesëve të tjera. Fortësia e lartë dhe vetitë jomagnetike bëjnë të mundur përdorimin e bronzit si mjet goditjeje (çekinë, daltë) që nuk prodhon shkëndija kur godet gurin dhe metalin. Ky mjet përdoret kur punoni në mjedise shpërthyese. Bronzi Br.B2 ngurtësohet në 800–820° C me ftohje në ujë, dhe më pas i nënshtrohet plakjes artificiale në 300–350° C. Në këtë rast, forca e lidhjes σ Β = 1300 MPa, fortësia HRC37–40.

FORCIMI TERMAL I LIDHJEVE TË ALUMINIIT

E deformueshme alumini lidhjeve Ato ndahen në ato që nuk mund të forcohen nga trajtimi termik dhe ato që mund të forcohen. TE lidhjet e aluminit që nuk ngurtësohen përfshijnë lidhjet e markave AMts2, AMg2, AMgZ, të cilat kanë forcë të ulët dhe duktilitet të lartë; Ato përdoren për produktet e përftuara me tërheqje të thellë dhe forcohen nga trajtimi me presion të ftohtë (shtypja e ftohtë).

Lidhjet më të zakonshme janë e ngurtësueshme trajtimit të ngrohjes. Këto përfshijnë klasat e duraluminit D1, D16, D3P, të cilat përmbajnë alumin, bakër, magnez dhe mangan. Llojet kryesore të forcimit termik të duraluminit janë forcimi dhe plakja. Shuarja kryhet në 505-515°C me ftohje të mëvonshme në ujë të ftohtë. Plakja përdoret si natyrale ashtu edhe artificiale. Me plakjen natyrale, aliazhi plaket për 4-5 ditë, me plakje artificiale - 0,8-2,0 orë; temperatura e plakjes - jo më e ulët se 100-150 ° C; forca pas përpunimit σ Β = 490 MPa, 6 = 14%. Lidhjet D1 dhe D16 përdoren për prodhimin e pjesëve dhe elementeve të strukturave të ndërtimit, si dhe produkteve për avionë.

Avial (AV, AVT, AVT1) është një aliazh i deformueshëm që ka duktilitet, saldim dhe rezistencë më të lartë ndaj korrozionit sesa duralumini; i nënshtrohet ngurtësimit në ujë në 515-525 ° C dhe plakjes: lidhjet AB dhe AVT - natyrale, aliazh AVT1 - artificial në 160 ° C me ekspozim për 12-18 orë Aviacioni përdoret për prodhimin e fletëve, tubave, rotorit të helikopterit blades dhe kështu me radhë.

Lidhjet e aluminit B95 dhe B96 me rezistencë të lartë (σ = 550-700 MPa) kanë më pak duktilitet se duralumini. Trajtimi termik i këtyre lidhjeve konsiston në shuarjen në 465-475°C me ftohje në ujë të ftohtë ose të nxehtë dhe plakje artificiale në 135-145°C për 14-16 orë kohë të gjatë në 100-200°C.

Lidhjet e falsifikuara të aluminit të klasave AK1, AK6, AK8 i nënshtrohen ngurtësimit në 500-575 ° C me ftohje në ujë të rrjedhshëm dhe plakje artificiale në 150-165 ° C me ekspozim për 6-15 orë; forca e aliazhit σ Β = 380-460 MPa, zgjatja relative δ = 7-10%.

shkritore alumini lidhjeve i quajtur silumi-nami. Lidhjet më të zakonshme të ngurtësimit termik janë klasat AL4, AL6 dhe AL20 Derdhjet nga lidhjet AL4 dhe AL6 ngurtësohen në 535-545 ° C me ftohje në ujë të nxehtë (60-80 ° C) dhe i nënshtrohen plakjes artificiale në 175 ° C. 2-3 orë; pas trajtimit termik σ = 260 MPa, δ = 4-6%, fortësia HB 75-80. Për të lehtësuar streset e brendshme, derdhjet nga këto lidhje kalohen në 300°C për 5-10 orë me ftohje në ajër. Lidhjet rezistente ndaj nxehtësisë të klasave AL 11 dhe AL20, të përdorura për prodhimin e pistonëve, kokave të cilindrave, furrave të bojlerit që funksionojnë në 200-300 ° C, i nënshtrohen forcimit (ngrohja në 535-545 ° C, duke mbajtur në këtë temperaturë për 3 -6 orë dhe ftohje në ujë të rrjedhshëm), si dhe stabilizim i kalitjes në 175-180 ° C për 5-10 orë; pas trajtimit termik σ =300-350 MPa, δ=3-5%.

TRAJTIMI NË NXEHTËSIM I LIDHJEVE TË MAGNEZIT DHE TITANIT

Lidhjet e magnezit.

Elementet kryesore në lidhjet e magnezit (përveç magnezit) janë alumini, zinku, mangani dhe zirkonium. Lidhjet e magnezit ndahen në lidhje të farkëtuara dhe të derdhura.

E deformueshme magnezi lidhjeve notat MA1, MA8, MA14 i nënshtrohen forcimit termik sipas regjimit të mëposhtëm: ngrohje për forcim në 410-415° C, mbajtje për 15-18 orë, ftohje në ajër dhe plakje artificiale në 175° C për 15-16 orë; pas trajtimit termik σ Β = 320~430 MPa, δ = 6-14%. Lidhjet MA2, MAZ dhe MA5 nuk i nënshtrohen trajtimit termik; ato përdoren për prodhimin e fletëve, pllakave, profileve dhe falsifikimeve.

Përbërje kimike shkritoret magnezi lidhjeve (ML4, ML5, ML12, etj.) është afër përbërjes së lidhjeve të farkëtuara, por duktiliteti dhe forca e lidhjeve të derdhura është shumë më e ulët. Kjo është për shkak të strukturës së përafërt të derdhjes së lidhjeve.

Një tipar i lidhjeve të magnezit është shkalla e ulët e proceseve të difuzionit (transformimet fazore ndodhin ngadalë), gjë që kërkon një kohë të gjatë njomjeje për ngurtësim dhe plakje. Për këtë arsye, ngurtësimi i lidhjeve është i mundur vetëm në ajër. Plakja e lidhjeve të derdhura të magnezit kryhet në 200-300 ° C; për forcim ato nxehen në 380-420 ° C; pas ngurtësimit dhe plakjes σ në = 250-270 MPa.

Lidhjet e magnezit mund të përdoren si rezistente ndaj nxehtësisë, të afta të funksionojnë në temperatura deri në 400° C. Për shkak të forcës së tyre specifike të lartë, lidhjet e magnezit përdoren gjerësisht në industrinë e aviacionit, raketave, automobilave dhe elektrike. Një disavantazh i madh i lidhjeve të magnezit është rezistenca e tyre e ulët ndaj korrozionit në një atmosferë të lagësht.

Lidhjet e titanit.

Titani është një nga materialet më të rëndësishme strukturore moderne; ka forcë të lartë, pikë të lartë shkrirjeje (1665° C), densitet të ulët (4500 kg/m 3) dhe rezistencë të lartë ndaj korrozionit edhe në ujin e detit. Bazuar në titan, formohen lidhje me rezistencë të lartë që përdoren gjerësisht në aviacion dhe raketa, inxhinieri energjetike, ndërtimin e anijeve, industrinë kimike dhe fusha të tjera të industrisë. Aditivët kryesorë në lidhjet e titanit janë alumini, molibdeni, vanadiumi, mangani, kromi, kallaji dhe hekuri.

Lidhjet e titanit të klasave VT5, VT6-S, VT9 dhe VT16 i nënshtrohen pjekjes, ngurtësimit dhe plakjes. Produktet gjysëm të gatshme (shufra, falsifikime, tuba) nga një aliazh shtesë i lidhur me kallaj (VT5-1) i nënshtrohen pjekjes së rikristalizimit në 700-800°C për të hequr ngurtësimin. Lidhjet e fletëve të titanit janë pjekur në 600-650° C. Kohëzgjatja e pjekjes për farkëtimet, shufrat dhe tubacionet është 25-30 minuta, për fletët - 50-70 minuta.

Pjesët me ngarkesë të lartë të bëra nga aliazh VT14, që funksionojnë në një temperaturë prej 400°C, ngurtësohen me plakjen e mëvonshme sipas regjimit vijues: temperatura e ngurtësimit 820-840°C, ftohja në ujë, vjetërimi në 480-500°C për 12- 16 orë; pas ngurtësimit dhe plakjes: σ in = 1150-1400 MPa, 6 = 6-10%, fortësia HRC56-60.

Tunxh është i dyfishtë ose me shumë përbërës aliazh bazuar bakri, ku kryesore aliazh elementi është zinku, ndonjëherë me shtimin kallaj, nikelit, plumbi, mangani, gjëndër dhe elementë të tjerë.

Tunxh- një aliazh bakri dhe zinku (nga 5 në 45%). Përmbajtja e tunxhit nga 5 në 20% zinku quhet e kuqe (tompak), me përmbajtje 20–36% Zn - e verdhë. Në praktikë, tunxhet me përqendrim zinku që kalon 45% përdoren rrallë.

Zinku është një material më i lirë në krahasim me bakrin, kështu që futja e tij në aliazh, duke rritur njëkohësisht vetitë mekanike, teknologjike dhe kundër fërkimit, çon në një ulje të kostos - tunxh më lirë se bakri. Përçueshmëria elektrike dhe përçueshmëria termike tunxh më e ulët se bakri.

Tunxh- aliazh bakri i dyfishtë dhe shumëkomponent, me elementin kryesor aliazh - zinkun. Krahasuar me bakrin, ato kanë forcë dhe rezistencë më të lartë ndaj korrozionit. Tunxh i thjeshtë përcaktohet me shkronjën L dhe një numër që tregon përmbajtjen e bakrit si përqindje. Në tunxh të veçantë, pas shkronjës L, shkruani shkronjën e madhe të elementeve shtesë të aliazhit dhe, përmes një vize pas përmbajtjes së bakrit, tregoni përmbajtjen e elementeve aliazh në përqindje. Tunxhet ndahen në derdhje dhe të farkëtuara. Tunxh, me përjashtim të tunxhit që përmbajnë plumb, mund të përpunohet lehtësisht me presion në gjendje të ftohtë ose të nxehtë. Të gjithë tunxhet bashkohen lehtësisht me saldime të forta dhe të buta.

Elementët kryesorë aliazh në shumëkomponent tunxhja janë alumini, hekuri, mangani, plumbi, silici, nikeli. Ato kanë efekte të ndryshme në vetitë e tunxhit.

Shënimi:

Shenjat e mëposhtme pranohen. Lidhja e bronzit përcaktohet me shkronjën "L", e ndjekur nga shkronjat e elementeve kryesore që formojnë lidhjen. Në klasat e bronzit të përpunuar, dy shifrat e para pas shkronjës "L" tregojnë përmbajtjen mesatare të bakrit si përqindje. Për shembull, L70 është tunxh që përmban 70% Cu. Në rastin e tunxhit të përpunuar të aliazhuar, tregohen edhe shkronja dhe numra që tregojnë emrin dhe sasinë e elementit aliazh, LAZH60-1-1 do të thotë bronz me 60% Cu, i lidhur me alumin (A) në sasinë 1% dhe hekur. në masën 1%. Përmbajtja e Zn përcaktohet nga diferenca nga 100%. Në tunxhet e derdhur, përqindja mesatare e përbërësve të aliazhit vendoset menjëherë pas shkronjës që tregon emrin e saj. Për shembull, bronzi LTs40Mts1.5 përmban 40% zink (Z) dhe 1,5% mangan (Mts).

Trajtimi termik i bronzit

Trajtimi termik i bronzit përbëhet vetëm nga pjekja. Kur shtypni ose shtypni pjesët e bëra prej bronzi, është e dëshirueshme të rritet duktiliteti i tij. Për ta bërë këtë, bronzi nxehet në një temperaturë pak më shumë se 500 ° C dhe lihet të ftohet në ajër. Pas pjekjes, bronzi bëhet i butë dhe lehtë përkulet dhe rrëzohet. Me përpunim të mëtejshëm me presion, rrotullim dhe rrahje, bronzi përsëri ngurtësohet dhe bëhet i fortë. Në këtë rast, kryhet pjekja e përsëritur. Kur vizatoni thellë, për të shmangur formimin e çarjeve, bronzi duhet të pjeket disa herë.

69. Bronzi, kompozimi, shënjimi:

bronzi - aliazh bakri, zakonisht me kallaj si kryesore aliazh komponent, por bronzet përfshijnë edhe lidhjet e bakrit me alumini, silikon, berilium, plumbi dhe elementë të tjerë, me përjashtim të zinku(Kjo tunxh) Dhe nikelit. Si rregull, çdo bronz përmban aditivë në sasi të vogla: zinku, plumbi, fosforit dhe etj.

Shenja prej bronzi bazohet në të njëjtin parim si shënimi prej bronzi. Përpara janë shkronjat Br (bronz), të ndjekura nga emërtimet e shkronjave të elementeve që përbëjnë aliazhin, dhe pas tyre janë numrat që tregojnë përqindjen mesatare të elementeve. Shenja prej bronzi përbëhet nga shkronja dhe numra. Shkronjat e para Br tregojnë emrin e aliazhit - bronz, pasuar nga emërtimet e shkronjave të elementeve që përbëjnë aliazhin, të ndjekur nga numrat që tregojnë përqindjen mesatare të këtyre elementeve. Për shembull, BrOF6 5 - 0 15 - kallaj fosfor bronz, që përmban 6 5% kallaj, 0 15% fosfor, pjesa tjetër është bakër.

Karakteristikat kryesore të bronzit janë rezistenca e lartë ndaj korrozionit, derdhja e mirë dhe vetitë rezistente ndaj konsumit. Bronzi furnizohet në përputhje me GOST 5017-74, GOST 613-79, GOST 1320-74.

Sipas strukturës së tyre, bronzet e kallajit ndahen në njëfazore (që përmbajnë deri në 10% Sn) dhe dyfazore (që përmbajnë 10-22% Sn), të cilat janë një përzierje e kristaleve të një solucioni të ngurtë kallaji në bakër dhe kristale. i një përbërjeje kimike të bakrit me kallaj (Cu 3 Sn).

Për të përmirësuar cilësinë e bronzeve të kallajit, në to futet plumbi (rrit vetitë kundër fërkimit dhe promovon punueshmëri më të mirë), zinku (përmirëson vetitë e derdhjes), fosfor (rriton vetitë e derdhjes, mekanike dhe kundër fërkimit).